彎管流量計(jì)具有無(wú)附加阻力損失、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、安裝方便、耐磨損、免維護(hù)、測(cè)量精度高、重復(fù)性好等特點(diǎn),被廣泛應(yīng)用在化工、核電等領(lǐng)域。非能動(dòng)安全是反應(yīng)堆固有安全性的重要組成部分。反應(yīng)堆非能動(dòng)余熱排出系統(tǒng)作為現(xiàn)階段應(yīng)用廣泛的非能動(dòng)安全系統(tǒng),其對(duì)系統(tǒng)低阻力特性要求較高。為實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)該系統(tǒng)內(nèi)流量,綜合考慮系統(tǒng)低阻力特性要求、設(shè)備可靠性與經(jīng)濟(jì)性等因素,實(shí)惠流量測(cè)量設(shè)備為彎管流量計(jì)。

由于反應(yīng)堆余熱排出系統(tǒng)在能動(dòng)運(yùn)行與非能動(dòng)運(yùn)行狀態(tài)下流量差別非常大。傳統(tǒng)彎管流量計(jì)量程比低,不能完全覆蓋非能動(dòng)余熱排出系統(tǒng)流量范圍。同時(shí)常用彎管流量計(jì)存在高流量區(qū)間與低流量區(qū)間測(cè)量時(shí)兩者精度不能同時(shí)保證的問(wèn)題。本課題利用CFX數(shù)值模擬,分析2種可變量程彎管流量計(jì)設(shè)計(jì)優(yōu)化方案,為非能動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)與試驗(yàn)提供一種新型流量計(jì)。

流體在通過(guò)彎管時(shí),會(huì)因?yàn)榱飨虻母淖円饛澒軆?nèi)側(cè)壓力低、外側(cè)壓力高的現(xiàn)象。經(jīng)過(guò)試驗(yàn)證明彎管內(nèi)外側(cè)的***大壓差大于彎管進(jìn)出口壓差。同時(shí)彎管壁面的不同位置的壓差與流體流速成正比,通過(guò)測(cè)量流體離心力造成彎管內(nèi)外側(cè)壁面壓差,根據(jù)渦流理論可以推算出彎管內(nèi)平均流速。

可變量程彎管流量計(jì)是在傳統(tǒng)彎管流量計(jì)的基礎(chǔ)上,通過(guò)改進(jìn)測(cè)量方式和流道特征,使得彎管流量計(jì)量程比可變,降低彎管流量計(jì)測(cè)量流量下限,使得彎管流量計(jì)可應(yīng)用于低流速工況的測(cè)量。

改變傳統(tǒng)單一取壓位置,在不同流速的流動(dòng)特性下采用不同取壓位置的測(cè)量方案。在高流速時(shí),影響測(cè)量結(jié)果的主要原因是二次流的影響,因此選擇取壓位置時(shí)需首先保證二次流影響的較低化;而在低流速時(shí),影響測(cè)量結(jié)果的主要原因是測(cè)量壓差小,因此取壓位置的選擇應(yīng)首先保證壓差***大化。根據(jù)渦流理論,位于彎管45°、22.5°、67.5°內(nèi)外側(cè)管壁可以***大可能地避免二次流的影響,保證取壓準(zhǔn)確性,而且理論上45°內(nèi)側(cè)壁面是以上各位置壓力較低點(diǎn)。所以可變量程彎管流量計(jì)待選測(cè)壓位置為45°內(nèi)外側(cè)、22.5°外側(cè)、67.5°外側(cè)。在大流量時(shí),彎管處二次流旺盛,取壓點(diǎn)橫截面積不能過(guò)大,若過(guò)大會(huì)導(dǎo)致二次流直接影響***后測(cè)量結(jié)果?？紤]到彎管流量計(jì)實(shí)際使用于高溫高壓環(huán)境,所以取壓方式采用Φ6 mm×1.5 mm不銹鋼管,引壓管流道直徑為Φ3 mm。

在對(duì)彎管局部形阻系數(shù)改變有限的前提條件下,為進(jìn)一步降低彎管測(cè)量下限,而對(duì)彎管內(nèi)部結(jié)構(gòu)增加合適尺寸結(jié)構(gòu)的節(jié)流件的改進(jìn)方式。

仿真模擬對(duì)象為水平布置,內(nèi)徑為50 mm,彎徑比為1.25的90°彎頭。采用CFX程序?qū)Ω魅狐c(diǎn)兩兩組合的測(cè)量點(diǎn)進(jìn)行穩(wěn)態(tài)數(shù)值模擬:(1)不同流量下測(cè)壓方案及相應(yīng)壓差范圍;(2)模擬帶有不同節(jié)流件彎管流量計(jì)的測(cè)壓性能,并選擇***優(yōu)節(jié)流件外形及位置方案。

不同流量下測(cè)壓方案研究的目的是根據(jù)不同流速下差壓的大小,以確定與之匹配的取壓孔布置方案。本研究以傳統(tǒng)彎管流量計(jì)為研究對(duì)象。流速范圍為:0.3~7.0 m/s。由于流質(zhì)溫度及系統(tǒng)壓力對(duì)測(cè)量結(jié)果沒(méi)有特別大的影響,所以設(shè)定系統(tǒng)壓力為2.0 MPa,溫度為20℃。

根據(jù)渦流理論,采用取壓點(diǎn)組合方式有:(1)22.5°外側(cè)與45°內(nèi)側(cè);(2)67.5°外側(cè)與45°內(nèi)側(cè);(3)45°內(nèi)外側(cè)。

模擬中湍流模型采用標(biāo)準(zhǔn)k-ε模型,模擬結(jié)果以45°內(nèi)外側(cè)壓差為標(biāo)準(zhǔn),進(jìn)行偏差分析(圖1)。結(jié)果發(fā)現(xiàn):幾種組合測(cè)壓結(jié)果相近,組合(1)的壓差一直小于組合(2)的壓差;當(dāng)流速小于1.5m/s時(shí),組合(2)的壓差大于組合(3);當(dāng)流速進(jìn)一步增大時(shí),組合(3)的壓差是***大的。

在高流速的情況下,建議采用組合(3)的測(cè)壓,而當(dāng)流速低于1.5 m/s時(shí),采用組合(2)的方式。

圖2顯示了組合(2)的壓差模擬結(jié)果。流速為0.3 m/s時(shí),壓差僅為65 Pa,而國(guó)內(nèi)現(xiàn)階段能標(biāo)定的壓差表較低為100 Pa,當(dāng)測(cè)量值小于100 Pa時(shí),測(cè)量值是無(wú)效的。所以僅通過(guò)改變測(cè)壓位置不能大幅降低測(cè)量下限。

擴(kuò)大彎管流量計(jì)低流量測(cè)量壓差的另一個(gè)方法是通過(guò)加入節(jié)流件,進(jìn)而改變彎管內(nèi)流場(chǎng),使得壁面測(cè)得壓差增大。但這樣會(huì)增加彎管的局部阻力,所以選用何種節(jié)流件及相應(yīng)的布置位置對(duì)于彎管流量計(jì)的優(yōu)化研究非常重要?？紤]到后期試驗(yàn)件制造難度,研究的節(jié)流件采用貫穿件。待選節(jié)流件橫截面形狀為:圓形、方形、月牙形和機(jī)翼型。

在進(jìn)行節(jié)流件選擇之前,需要對(duì)求解模型的正確性進(jìn)行方法校驗(yàn)。本節(jié)以文獻(xiàn)[1]試驗(yàn)?zāi)M的沿流道圓柱形節(jié)流件的90°彎管為模型,校驗(yàn)求解模型的正確性。取壓孔位置為45°內(nèi)外側(cè)。利用ICEM軟件進(jìn)行網(wǎng)格劃分后,進(jìn)行網(wǎng)格敏感性分析,***后在文獻(xiàn)[1]采用的標(biāo)定點(diǎn)中選擇3個(gè)流量點(diǎn)進(jìn)行比較,系統(tǒng)為常溫常壓。

從模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果的對(duì)比(表1)可以發(fā)現(xiàn):(1)模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果符合度較高;(2)選用標(biāo)準(zhǔn)k-ε模型可以較好的模擬內(nèi)部結(jié)構(gòu)相對(duì)復(fù)雜的流道內(nèi)的流場(chǎng)。

模擬對(duì)象同上節(jié),在管中分別加入圓形、方形、月牙形、機(jī)翼型4種不同節(jié)流件。若迎流面積不同,會(huì)造成4種節(jié)流件模擬結(jié)果沒(méi)有可對(duì)比性,所以4種形狀以迎流面積相同為前提條件,初始布置位置為管道中心。迎流面積假定為105 mm2。模擬邊界條件不變。

本研究主要關(guān)心節(jié)流件的增加造成管內(nèi)***大壓差的增加值,所以表2中僅顯示***大壓差值,并不表示取壓點(diǎn)都相同。

從表2中明顯看出,使用機(jī)翼型節(jié)流件的彎管的整體局部阻力系數(shù)增加了0.16,但流道壁面的***大壓差增加了41%,接近100 Pa。在理論上使得彎管流量計(jì)測(cè)量下限降低到現(xiàn)階段國(guó)內(nèi)能標(biāo)定差壓表的***小值。在相同壓差下,傳統(tǒng)型彎管流量計(jì)即使優(yōu)化測(cè)壓點(diǎn)組合,在***大壓差為94 Pa左右時(shí),對(duì)應(yīng)介質(zhì)流速為0.39 m/s。機(jī)翼型彎管流量計(jì)使得彎管流量計(jì)測(cè)量下限擴(kuò)大近25%。

經(jīng)一系列調(diào)整***佳節(jié)流件的布置位置,得到***佳節(jié)流件布置方案,并將模擬結(jié)果與傳統(tǒng)彎管流量計(jì)(下稱傳統(tǒng)型)模擬結(jié)果進(jìn)行對(duì)比。

由圖3可以發(fā)現(xiàn):機(jī)翼型節(jié)流件在增加測(cè)量壓差的同時(shí),引入的局部形阻并不大,且局部阻力系數(shù)隨著流速的升高而降低。

式(1)表示機(jī)翼型彎管流量計(jì)的流量系數(shù)的擬合關(guān)系式:

式中,κ為流量系數(shù);Re為雷諾數(shù)。

流量系數(shù)與Re相關(guān)的系數(shù)為0.0057,遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于常數(shù)2.5612,可以確定機(jī)翼型彎管流量計(jì)流量系數(shù)基本上達(dá)到自模,且平穩(wěn)性較好。

機(jī)翼型節(jié)流件在增大管內(nèi)壁壓差的同時(shí),引入的局部阻力較低,小于低流量文丘里流量計(jì)的局部阻力,擴(kuò)展了彎管流量計(jì)的測(cè)量下限,是研發(fā)階段可變量程彎管流量計(jì)可選管型的***佳方案。

本研究根據(jù)非能動(dòng)余熱排出系統(tǒng)低流量的特點(diǎn),提出彎管流量計(jì)進(jìn)一步降低測(cè)量下限的一種優(yōu)化方案。在研究過(guò)程中,得出的結(jié)論主要有:

(1)單純改變測(cè)壓點(diǎn)位置,對(duì)大幅降低彎管流量計(jì)測(cè)量下限幫助不明顯;不同測(cè)量方案的測(cè)量壓差的變化率在±1.5%以內(nèi)。可見(jiàn)對(duì)于小口徑的彎管流量計(jì),單純改變測(cè)壓點(diǎn)對(duì)大幅降低測(cè)量下限沒(méi)有實(shí)際意義。

(2)不同測(cè)量點(diǎn)的組合使得測(cè)量結(jié)果***優(yōu)化;對(duì)于文中的傳統(tǒng)型彎管流量計(jì)而言:當(dāng)流速低于1.5 m/s時(shí),應(yīng)當(dāng)選用67.5°外側(cè)和45°內(nèi)側(cè)的壓差測(cè)量方案;當(dāng)流速高于1.5 m/s時(shí),應(yīng)當(dāng)選用45°內(nèi)外側(cè)的壓差測(cè)量方案。

(3)帶有機(jī)翼型節(jié)流件的彎管流量計(jì)流量系數(shù)滿足彎管流量計(jì)的優(yōu)化設(shè)計(jì)要求,機(jī)翼型節(jié)流件的流量系數(shù)基本達(dá)到自模,且平穩(wěn)性較好。

(4)橫截面為機(jī)翼型的節(jié)流件可以在改變彎管局部形阻系數(shù)較小的情況下,較大幅度的增加測(cè)壓值,進(jìn)而擴(kuò)展了彎管流量計(jì)的測(cè)量下限;在相同情況下,機(jī)翼型節(jié)流件使得***大測(cè)量壓差從66 Pa提升到95 Pa,這使得理論上可靠測(cè)量流速下限向下擴(kuò)大了25%。這為非能動(dòng)自然循環(huán)的建立過(guò)程的研究提供了新的測(cè)量方案。